在350"C～500"C時，組織為回火馬氏體+回火屈氏體+碳化物的混合組織，隨著溫度的升高，回火屈氏體的分數開始增加，從組織圖可以看出馬氏體比較細小，碳化物彌散，板 條馬氏體中夾雜著針狀馬氏體。晶粒尺寸細小，界面較多，相變強化效果明顯，因此這種組織具有較好的綜合性能。
高錳鋼水韌處理后的組織為奧氏體+碳化物，奧氏體晶粒較大，在晶界處有部分碳化物析出，大塊碳化物可能是高溫時析出的碳化物及液析碳化物，而后來析出的碳化物比較細小。晶內析出的碳化物較少且較細小，在掃描電鏡下不能分辨。
高錳鋼具有良好的加工硬化性能，工件經受強烈沖擊或重力擠壓的工況條件下，其表面迅速硬化，硬度可出HBl70-225提高到HB500—600，而心部依舊保持原有的硬度和良好的韌性，但傳統高錳鋼在低應力條件下，其冷作硬化效果不充分，其耐磨性較差。而本文中所采用的中碳低合金馬氏體鋼，經過淬火+回火后的組織見圖3.1，組織為回火馬氏體+回火屈氏體+細小的碳化物，其硬度為HRC50左右，適合于南芬礦中小型球磨機較低沖擊載荷情況下使用。
經過感應熱處理后，馬氏體變得更加細小，組織更加均勻彌散，強度、硬度等機械性能指標均顯著提高。其原因為：感應熱處理的加熱速度快，奧氏體化時間短，形核率高，形成的奧氏體晶粒細小，經過淬火后，獲得的馬氏體針也較細，為隱晶馬氏體，回火后的碳化物是由細小的馬氏體中析出的，因此也非常細小，在金相顯微鏡下無法清楚觀察，即使在高倍的掃描電鏡下仍不能完全辨認清楚。通過查閱資料表明前蘇聯、美國、日本等國所使用的耐磨件均采用此種熱處理制度，其耐磨性遠高于國內各礦山所采用的傳統高錳鋼。因此，我們有理由相信，經過這種熱處理后的試鋼件的耐磨性能遠超過高錳鋼。
襯板試鋼2經淬火+350。C回火，450。C回火處理后，組織為回火馬氏體+回火屈氏體+碳化物的混合組織，碳化物細小彌散，表明試鋼在熱處理條件下具有較好的綜合性能，其性能遠高于Mnl3性能，完全可以用作襯板材料。
襯板試鋼2經淬火+350 oc回火，450℃回火處理后，組織為回火馬氏體+回火屈氏體+碳化物的混合物，碳化物細小彌散，表明試鋼在熱處理條件下具有較好的綜合性能，其性能遠高于Mnl3性能，完全可以用作襯板材料，經感應熱處理后的試鋼硬度仍在HRC40（HB400）在晶界有部分碳化物析出，大塊碳化物可能是高溫時析出的碳化物及液析碳化物，而后來析出的碳化物比較細小。晶內析出的碳化物較少且較細小，在掃描電鏡下不能分辨。襯板試鋼3是基于高錳鋼同樣的強化機理，降低了錳含量，并且采用鉻鉬釩合金化使奧氏體穩(wěn)定性低，可在小能量沖擊下較容易的發(fā)生相變而強化。
